射頻同軸電纜作為傳輸線在通信系統(tǒng)中的應(yīng)用十分廣泛。特性阻抗是設(shè)計(jì)和選用射頻同軸電纜時(shí)首先要考慮的電氣參數(shù)，最大功率傳輸、最小信號(hào)反射都取決于電纜的特性阻抗及其與系統(tǒng)中其他部件的匹配。在實(shí)際應(yīng)用中，根據(jù)電纜特性阻抗可便捷地分析傳輸線的工作狀態(tài)，因此精確地測(cè)量其值十分關(guān)鍵。

另外，當(dāng)傳輸線終端接某一個(gè)恒定值的純電阻負(fù)載時(shí)，傳輸線上任一點(diǎn)的輸入阻抗也處處相等并與線長(zhǎng)無(wú)關(guān)。這個(gè)恒定電阻值就是傳輸線的特性阻抗值。射頻同軸電纜的特性阻抗Zc僅取決于傳輸線內(nèi)外導(dǎo)體的直徑以及其間填充介質(zhì)的等效介電常數(shù)，而與線長(zhǎng)無(wú)關(guān)。

傳輸相位法的測(cè)量原理是根據(jù)傳輸線特性阻抗Zc與相位、頻率及電纜總電容的關(guān)系:

式中φ為被測(cè)電纜試樣的絕對(duì)傳輸相位；f為測(cè)試頻率，其單位為MHz；Cl為電纜總電容，其單位為pF。只要測(cè)出電纜試樣的總電容及其在某一頻率點(diǎn)上的絕對(duì)相位，就可以按上式計(jì)算出該電纜的特性阻抗。

（二）傳輸相位差法

傳輸相位差法的測(cè)量原理是根據(jù)傳輸線特性阻抗Zc與相位傳輸速度VP的關(guān)系：

式中C為單位長(zhǎng)度的電纜電容。波在傳輸線中傳播的相位變化2π，相位傳輸速度VP與相應(yīng)2π相位變化的頻率差Δf的關(guān)系為VP=lΔf，則

只要測(cè)出頻率差和電纜總電容，就可以按上式計(jì)算出電纜的特性阻抗。

（三）開路或短路諧振法

當(dāng)電纜一端開路或短路時(shí)，頻率的改變會(huì)引起電纜輸入阻抗的周期性變化，表現(xiàn)為檢波器讀數(shù)的周期性變動(dòng)，相鄰兩個(gè)并聯(lián)諧振或串聯(lián)諧振點(diǎn)（即相鄰兩個(gè)最大值或最小值）之間相差半個(gè)波長(zhǎng)，即相位差π。只要測(cè)出電纜試樣上相鄰兩個(gè)最大值（或最小值）之間的頻率差Δf′（單位為MHz），并按標(biāo)準(zhǔn)GB 4098.2—1983測(cè)得試樣電纜的總電容Cl（單位為pF），就可按下式計(jì)算電纜的特性阻抗：

（四）單連接器法

當(dāng)終端端接負(fù)載時(shí)電纜的輸入阻抗Zin、被測(cè)電纜的特性阻抗Zc和反射系數(shù)Γ的關(guān)系為：

當(dāng)用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀進(jìn)行反射測(cè)試時(shí)，可以通過(guò)S11或S22參數(shù)測(cè)出射頻同軸電纜組件的電壓駐波比。反射系數(shù)Γ反映了被測(cè)電纜的輸入阻抗與系統(tǒng)標(biāo)稱阻抗Z0不匹配的程度，它與電纜輸入阻抗Zin和測(cè)試系統(tǒng)的標(biāo)稱阻抗Z0（50Ψ或75Ψ）的關(guān)系式為：

由上式可知，只要我們測(cè)出反射系數(shù)Г，便可以計(jì)算出電纜的輸入阻抗Zin。由于反射系數(shù)Г是矢量，而現(xiàn)測(cè)得的數(shù)據(jù)是標(biāo)量電壓駐波比，并且由反射系數(shù)Г只能獲得輸入阻抗，而非特性阻抗，因此必須借助于測(cè)量單個(gè)射頻連接器的電壓駐波比來(lái)獲得電纜的特性阻抗。所測(cè)得的電纜組件電壓駐波比是由兩個(gè)連接器和一段電纜的駐波比疊加而成的，其中包括了電纜的不均勻性、阻抗偏差和連接器的不連續(xù)性及阻抗偏差。

射頻連接器的電壓駐波比主要是由連接器內(nèi)部阻抗的不均勻性以及與電纜特性阻抗的偏差引起的。由于射頻連接器的特性阻抗較易控制（如（50±0.5）Ψ），其內(nèi)部阻抗不均勻性包括尺寸突變產(chǎn)生的不連續(xù)電容引起的駐波比極小，且在低頻（如200MHz）段以下，連接器的駐波比一般僅在1.005左右，遠(yuǎn)小于電纜組件的電壓駐波比，因此連接器的電壓駐波比可以忽略不計(jì)，但被測(cè)電纜內(nèi)部的阻抗不均勻性引起的反射不可忽視，測(cè)試時(shí)應(yīng)把這部分影響消除掉，從而使得單個(gè)連接器中最主要的反射源來(lái)自電纜阻抗與標(biāo)準(zhǔn)阻抗的偏差，最終可以通過(guò)測(cè)得單個(gè)連接器電壓駐波比直接獲得被測(cè)電纜的特性阻抗。